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活塞式計(jì)量泵屬于容積間歇式計(jì)量裝置，常用于粘稠液體包裝機(jī)中。泵出口處的不銹鋼出液短管將被包裝物料引導(dǎo)到包瀝容器內(nèi)，在包裝容器封口時(shí)間內(nèi)，不允許物料從管口滴下。但由于管道直徑選擇不當(dāng)?shù)纫蛩?，?jīng)常出現(xiàn)物料不穩(wěn)定滴漏的現(xiàn)象，嚴(yán)重影響包裝質(zhì)量。根據(jù)不同的粘稠物料快速選擇相應(yīng)的管道直徑，一直是包裝機(jī)設(shè)計(jì)的一個(gè)難題。以前經(jīng)常采用試驗(yàn)的方法來(lái)解決，雖然有時(shí)能獲得比較滿意的結(jié)果，但沒有理論作為試驗(yàn)指導(dǎo)，所以需要付出很大的試驗(yàn)代價(jià)。

通過力學(xué)分析和數(shù)學(xué)上的理論推導(dǎo)，能夠得岀斷流管徑的數(shù)學(xué)模型。但是這種數(shù)學(xué)模型比較復(fù)雜、參數(shù)多、難求解,存在著很大的局限性，在工程上很難應(yīng)用口~對(duì)。對(duì)理論模型進(jìn)行適當(dāng)簡(jiǎn)化，獲得比較簡(jiǎn)單的斷流管徑公式，使其精度控制在允許的范圍內(nèi)，則可以在工程上推廣應(yīng)用，為包裝機(jī)設(shè)計(jì)提供了參考依據(jù)，減少設(shè)計(jì)時(shí)間和費(fèi)用。

圖1出液短管下流體受力示意圖

Fig.1Forcesonliquidundercircinaloutflowingpipe

道斷面是圓形，所以在其他方向的受力可以視為互相平衡抵消。由此可以給岀包裝機(jī)出液短管下液體垂直方向的受力示意圖，如圖1所示。

在圖1中，出液短管下流體的半球體液滴在垂直方向受到表面張力、自重、流體壓力的共同作液體在垂直方向的受力平衡方程為

F_S=W+P (1)

其中 F_s=2nR7

W=^pnR³g

P=nR²p

式中F_s——流體表面張力的合力,N

"——岀液短管下流體的自重,N

P—作用于出液短管下因流體壓強(qiáng)產(chǎn)生的壓力,N。通過液位高度換算

/—流體表面張力系數(shù),N/m

P 流體密度,kg/m³

R—斷流管半徑,m

p——管口處流體壓強(qiáng),N/m²

將上面3個(gè)表達(dá)式代入式(1),可以得到流體斷流管徑和出液短管口處流體壓強(qiáng)的關(guān)系

47=號(hào)g+M (2)

2平衡方程的簡(jiǎn)化

為進(jìn)一步簡(jiǎn)化平衡方程式(2),分析式中右邊液體重力和總壓力兩項(xiàng)之間的關(guān)系，在常壓和室溫(20C)條件下，試驗(yàn)驗(yàn)證了兩個(gè)力的大小影響，試驗(yàn)結(jié)果如表1所示。

注:數(shù)據(jù)是用4種不同的粘稠體試驗(yàn)材料試驗(yàn)的結(jié)果，試驗(yàn)管徑為5mm。

從表1的試驗(yàn)數(shù)據(jù)可知，式(1)等號(hào)右側(cè)的兩個(gè)分量W和P中，P都要遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于叩不到P的5%。在不影響解的正確的情況下，為了簡(jiǎn)單起見，可忽略式(2)可以簡(jiǎn)化為

pd=tj (3)

3粘稠物料斷流管徑的數(shù)學(xué)模型和驗(yàn)證

31數(shù)學(xué)模型

變換式(3)可以得到粘稠物料斷流管徑的數(shù)學(xué)模型

泌=¥ ⑷

p

不同的粘稠物料對(duì)不同材料的岀液短管，有的是浸潤(rùn)的，有的是不浸潤(rùn)的。對(duì)于浸潤(rùn)的情況，被包裝的粘稠物料可以浸潤(rùn)出液短管的下緣，所以斷流管徑指的是岀液短管的外徑;對(duì)于不浸潤(rùn)的粘稠物料，被包裝的粘稠物料不能浸潤(rùn)出液短管的下緣，因此,在這種情況下，斷流管徑指的是岀液短管的內(nèi)徑。式(4)中d在包裝的流體和岀液短管浸潤(rùn)的情況下指的是出液短管的外徑;在包裝的流體和岀液短管不浸潤(rùn)的情況下指的是岀液短管的內(nèi)徑。粘稠流體包裝機(jī)的出液短管通常只考慮不浸潤(rùn)的情況。

3.2數(shù)學(xué)模型的驗(yàn)證

由于進(jìn)行了簡(jiǎn)化，式(4)的精度必須通過試驗(yàn)檢驗(yàn)。試驗(yàn)采用4種不同表面張力系數(shù)的粘稠物料，測(cè)定此4種物料在不同壓力下的斷流管徑，分析由試驗(yàn)測(cè)得的斷流管徑和由式(4)計(jì)算得到的斷流管徑的偏差，研究該數(shù)學(xué)模型的可靠性。該4種物料是：芝麻醬、洗發(fā)水、用食用油稀釋的芝麻醬、用水稀釋的洗發(fā)水。

式(4)中，要考察的試驗(yàn)指標(biāo)為斷流管徑d,試驗(yàn)因素從理論分析可知為待測(cè)物料的表面張力系數(shù)7和出液管口壓強(qiáng)力。因?yàn)榭刂瞥鲆汗苤睆捷^控制岀液管口的壓強(qiáng)更為困難，為此，試驗(yàn)在已知岀液短管直徑的情況下，測(cè)定出液短管口的壓力。

試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。從圖中可以看出，用模型計(jì)算的斷流管徑和實(shí)測(cè)的斷流管徑之間差別很小。試驗(yàn)結(jié)果表明，芝麻醬的斷流管徑最大誤差小于5%,洗發(fā)水?dāng)嗔鞴軓阶畲笳`差小于2%,用食用油稀釋的芝麻醬斷流管徑最大誤差小于10%,用水稀釋的洗發(fā)水?dāng)嗔鞴軓阶畲笳`差小于5%。試驗(yàn)結(jié)果表明，用食用油稀釋的芝麻醬斷流管徑誤差相對(duì)較大。但從圖中曲線的形態(tài)可以看岀，實(shí)測(cè)曲線和計(jì)算曲線誤差小且均勻，由此推斷實(shí)測(cè)值和計(jì)算值之間的差別主要由系統(tǒng)誤差引起，可能是某一參數(shù)選擇不十分精確。

對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行了回歸分析得到了相應(yīng)的回歸方程，經(jīng)F檢驗(yàn),計(jì)算的F值為406.63。當(dāng)a=0.01時(shí)的臨界F值為4.97,因此方程高度顯著，表明該斷流管徑數(shù)學(xué)模型符合試驗(yàn)規(guī)律。在實(shí)際應(yīng)用中可以根據(jù)不同物料的特性，直接利用該模型計(jì)算岀不銹鋼出液短管的直徑。通過在多個(gè)包裝機(jī)械廠的使用，證明對(duì)于直徑在20mm以下的管道都適用。對(duì)于大于20mm的管道，目前尚未實(shí)際使用。